可見齒輪的周向許用力能夠滿足該噸級的挖掘機對回轉(zhuǎn)支承齒輪負(fù)荷要求，但在該級別中個別機型出現(xiàn)的回轉(zhuǎn)支承早期斷齒率卻高達2%，其它絕大部分機型無此現(xiàn)象發(fā)生。

③ 通過對多起早期斷齒實物的分析研究發(fā)現(xiàn)，大部分?jǐn)帻X發(fā)生在沿齒寬方向的上半部，一半以上的斷裂面與輪齒的上端面相交，并成45°～60°左右的夾角，即使全齒脫落其裂紋也是自上而下擴張所致。齒輪受擠壓而產(chǎn)生的塑性變形也相當(dāng)明顯，且上部較下部嚴(yán)重得多，整圈齒槽寬都有不同程度變化，從下至上、從根至頂齒槽寬遞增。

我們是否可以認(rèn)為：造成挖掘機回轉(zhuǎn)支承早期斷齒的作用力并非是周向回轉(zhuǎn)驅(qū)動力，而是與之嚙合的小齒輪對其加的徑向擠壓力，且擠壓時小齒輪的軸線與回轉(zhuǎn)支承齒輪軸線不平行。該力產(chǎn)生于挖掘過程中地面對斗的反作用力，由于回轉(zhuǎn)支承有間隙的原故，與回轉(zhuǎn)支承內(nèi)外圈分別聯(lián)接的上下兩部分在傾覆力矩的作用下，將發(fā)生在回轉(zhuǎn)支承通過大臂的軸向剖面上的相對傾斜，同時產(chǎn)生沿回轉(zhuǎn)支承徑向與大臂反方向的相對位移，位移量與回轉(zhuǎn)支承徑向間隙相當(dāng)。因與回轉(zhuǎn)支承嚙合的小齒輪安裝在大臂的相反方向，當(dāng)兩者齒側(cè)間隙過小時，位移尚未完成，小齒輪便壓上大齒輪，這種情況下本應(yīng)由回轉(zhuǎn)支承滾道承擔(dān)的負(fù)荷卻由齒輪擔(dān)當(dāng)了，由于小齒輪是懸臂安裝原本傾斜的軸線在擠壓力的反作用下進一步加劇，致使作用在大齒輪上的擠壓力集中在齒寬的上部。開始齒輪由塑性變形來補償齒側(cè)間隙的不足，隨著回轉(zhuǎn)支承滾道的進一步磨合，其徑向間隙漸漸加大，而變形量卻是有限的。通過受力分析可以看到：小齒輪對大齒輪的擠壓力是地面對斗的反作用力的幾倍甚至十幾倍，并且作用在齒廓上的力將被再一次放大，壓力角越小放大系數(shù)越大。這一經(jīng)過兩次放大的力足以造成大小齒輪斷齒。以上分析的結(jié)論與第③條現(xiàn)象是吻合的。

因此，筆者認(rèn)為：回轉(zhuǎn)支承早期斷齒的根本原因是與小齒輪的配合側(cè)隙過小。建議側(cè)隙值不小于回轉(zhuǎn)支承徑向間隙的1.25倍。值得參改的是，我廠近期為加拿大制造的四種型號的挖掘機用回轉(zhuǎn)支承的齒輪壓力角分別為25°和27°，國內(nèi)合資廠也有采用。這對提高齒輪抗徑向擠壓能力是有效的。

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